7075-t6硬度的問題，透過圖書和論文來找解法和答案更準確安心。 我們找到下列問答集和資訊懶人包

應用田口法於AZ31鎂合金薄板摩擦攪拌銲接之最佳參數設計

為了解決7075-t6硬度的問題，作者鄭凱維 這樣論述：

本研究使用精密型五軸加工機，配合自行設計得夾具夾持厚度為1 mm之AZ31鎂合金薄板試片，固定於工作平台上進行摩擦攪拌銲接，使用田口法減少實驗次數並找出最適參數組合以得到最佳的抗拉強度，用L9的田口直交表設計加工參數，三種因子與各三種水準分別為攪拌頭肩部尺寸(2、2.5、3 mm)、主軸轉速(14000、15000、16000 rpm)以及進給速度(5、10、15 mm/min)。銲接後再進行銲道的表面觀察、微硬度試驗、金相顯微組織觀察、拉伸試驗及掃描式電子顯微鏡觀測分析，實驗後得到以下幾項結論：1. 銲道的孔洞缺陷直接影響銲道的抗拉強度，從拉伸試驗的斷裂面能看出其斷裂位置並非原本的對接邊

，而是銲道造成的孔洞處斷裂，抗拉強度最高的編號5試片其孔洞缺陷最小，抗拉強度最高，能判斷孔洞缺陷對銲道抗拉強度有非常大的負面影響。2. 最高的抗拉強度為編號五試片，其參數為2.5 mm肩部尺寸、15000 rpm、15 mm/min，抗拉強度為169.052 Mpa，約為母材強度的65%，最低的抗拉強度為編號1試片，其參數為2 mm肩部尺寸、14000 rpm及5 mm/min，抗拉強度為30.804 Mpa，為母材強度的11%。3. 編號5號試片出現延性破壞的酒窩狀(dimple)組織，顯示本試片在拉伸過程中產生了塑性變形，其他八組試片發現材料的斷面呈現劈裂面或自由表面，尚未完全塑性變形

便破斷，可以得知其他組別試片的破斷面皆為脆性破壞。4. 透過田口法，找出之最適參數為A2(2.5 mm肩部尺寸)、B2(15000 rpm)、C3(15 mm/min)參數組合，其剛好為實驗參數配置的編號五號試片。

氬銲製程應用在不鏽鋼薄短管件強化銲接品質之研究

為了解決7075-t6硬度的問題，作者鄭家杰 這樣論述：

本研究主要是針對沃斯田鐵系不鏽鋼管材在遵循ASME法規要求進行氬氣鎢極電銲(GTAW)銲接程序制定時，探討加入田口方法參與設計銲接實驗參數，對整體銲接程序制定作業效率的優化。 在進行氬氣鎢極電銲時，鎢電極和母材之間會產生電弧將母材熔化，金屬在未凝固呈熔融狀態因在重力作用下發生流動，斷弧後由於溫度急速冷卻造成材料相變化，不同的相變化從而導致銲接品質之差異，挑選控制因子及相關條件，作為分析及本銲接實驗之依據。 首先先進行實驗的規劃，本次實驗採用SUS321不鏽鋼及UNS31803雙相不鏽鋼兩種材料做為母材，並且挑選影響母材銲接品質之因子，因子部分選擇1.背部通氣、2.銲接入熱量、3

.工件夾持角度、4.層間溫度四項作為控制因子，且採用田口方法之L8(24)直交表來進行因子測試，每個因子設定兩個水準，得出實驗排列組合，並使用田口方法排列出的實驗組合對SUS321不鏽鋼進行氬銲，將銲接完成之試片由維克氏硬度試驗機探測工件的(銲道、母材、熱影響區)硬度由肥粒鐵含量測定儀取得(銲道、母材、熱影響區)肥粒鐵數百分比，將兩種檢測方式得到之數據導入田口方法解析各個因子對銲接品質的影響，以肥粒鐵數百分比望目、硬度望大為目標，來確認個因子的貢獻度，確認貢獻度後再選用田口方法之L9(34)直交表來進行排列組合，同樣的控制因子，每個因子設定三種水準來進行實驗，比較兩種不同母材(SUS321不鏽

鋼及UNS31803雙相不鏽鋼)在相同控制因子與水準實驗過後結果有何差異，經過實驗得知SUS321不鏽鋼肥粒鐵數較穩定的組合為A2、B2、C1、D3(背部不通氣、工件夾持角度90度、電流60A、層間溫度150度)，肥粒鐵含量2.17%、硬度為HV310換算抗拉強度為973Mpa而維克氏硬度品質較佳的穩定組合為A2、B2、C2、D3(背部不通氣、工件夾持角度90度、電流65A、層間溫度150度)肥粒鐵含量2.38%、硬度為HV315換算抗拉強度為980Mpa，UNS31803雙相不鏽鋼肥粒鐵含量品質較佳的穩定性組合為A2、B2、C3、D1(背部不通氣、工件夾持角度90度、電流70A、層間溫度10

0度) 肥粒鐵含量56.06%、硬度為HV392換算抗拉強度為1253Mpa，而維克氏硬度品質較佳的穩定組合為A3、B2、C2、D1(背部通氬氣、工件夾持角度90度、電流65A、層間溫度100度)肥粒鐵含量57.00%、硬度為HV428換算抗拉強度為1415Mpa。最後將實驗得到的數據利用田口方法分析找到最佳化參數。