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國立臺灣師範大學 機電工程學系 劉傳璽、尤尚邦所指導 鄭凱維的 應用田口法於AZ31鎂合金薄板摩擦攪拌銲接之最佳參數設計 （2021），提出7075強度關鍵因素是什麼，來自於鎂合金、摩擦攪拌銲接、田口法、抗拉強度。
而第二篇論文國立清華大學 化學工程學系 陳信龍所指導 穆斯塔法‧侯賽因的 在高排斥力嵌段共聚物/均聚物混參系統之Frank-Kasper相及其形成機制之研究 （2021），提出因為有 Frank-Kasper相的重點而找出了 7075強度的解答。
應用田口法於AZ31鎂合金薄板摩擦攪拌銲接之最佳參數設計
為了解決7075強度 的問題，作者鄭凱維 這樣論述：
本研究使用精密型五軸加工機，配合自行設計得夾具夾持厚度為1 mm之AZ31鎂合金薄板試片，固定於工作平台上進行摩擦攪拌銲接，使用田口法減少實驗次數並找出最適參數組合以得到最佳的抗拉強度，用L9的田口直交表設計加工參數，三種因子與各三種水準分別為攪拌頭肩部尺寸(2、2.5、3 mm)、主軸轉速(14000、15000、16000 rpm)以及進給速度(5、10、15 mm/min)。銲接後再進行銲道的表面觀察、微硬度試驗、金相顯微組織觀察、拉伸試驗及掃描式電子顯微鏡觀測分析，實驗後得到以下幾項結論：1. 銲道的孔洞缺陷直接影響銲道的抗拉強度，從拉伸試驗的斷裂面能看出其斷裂位置並非原本的對接邊
，而是銲道造成的孔洞處斷裂，抗拉強度最高的編號5試片其孔洞缺陷最小，抗拉強度最高，能判斷孔洞缺陷對銲道抗拉強度有非常大的負面影響。2. 最高的抗拉強度為編號五試片，其參數為2.5 mm肩部尺寸、15000 rpm、15 mm/min，抗拉強度為169.052 Mpa，約為母材強度的65%，最低的抗拉強度為編號1試片，其參數為2 mm肩部尺寸、14000 rpm及5 mm/min，抗拉強度為30.804 Mpa，為母材強度的11%。3. 編號5號試片出現延性破壞的酒窩狀(dimple)組織，顯示本試片在拉伸過程中產生了塑性變形，其他八組試片發現材料的斷面呈現劈裂面或自由表面，尚未完全塑性變形
便破斷，可以得知其他組別試片的破斷面皆為脆性破壞。4. 透過田口法，找出之最適參數為A2(2.5 mm肩部尺寸)、B2(15000 rpm)、C3(15 mm/min)參數組合，其剛好為實驗參數配置的編號五號試片。
在高排斥力嵌段共聚物/均聚物混參系統之Frank-Kasper相及其形成機制之研究
為了解決7075強度 的問題，作者穆斯塔法‧侯賽因 這樣論述：
嵌段共聚物自組裝可利用調整排斥力強度及組成的方式提供我們得到不同規則排列的奈米結構之方法。然而，在wet brush的條件下，將一個能均勻混到其中一微相結構中的均聚物混摻至嵌段共聚物中是一個能有效調控自組裝結構的方式。在高度不對稱的組成中，嵌段共聚物會形成微胞，這些微胞會進而排列成一個三維向度的結構，而這些立體結構中以體心立方結構最為對稱。近年的理論研究發現，當構型高度不對稱且主成分鏈鍛的Kuhn length較小時，若嵌段共聚物系統可形成微胞，則這些微胞會趨向形成Frank-Kasper相。此時，為了減少冠狀區域的高分子鏈鍛產生packing frustration，微胞中的球核區與冠狀區
域之介面會形變成Voronoi cell的形狀。在此研究中，我們利用強排斥力嵌段共聚物:聚苯乙烯-共-聚二甲基矽氧烷混摻聚苯乙烯均聚物，將系統調控在組成不對稱的區域來系統性的探討其自組裝結構及相行為。從先前文獻的結果得知，聚苯乙烯-共-聚二甲基矽氧烷屬於構型對稱的系統，此系統不應形成Frank-Kasper相。然而，聚苯乙烯與聚二甲基矽氧烷之間有極大的排斥力，因此趨向形成微胞來降低介面自由能。然而，我們發現即使在高度組成不對稱的情況下，由於純的嵌段共聚物擁有較強的排斥力，使得介面自由能主導整體自組裝行為，而形成六方堆積柱狀結構。若混摻一種比共聚物之聚苯乙烯鏈鍛還小分子量的聚苯乙烯均聚物，此時系
統會形成微胞結構，代表聚苯乙烯均聚物與共聚物之聚苯乙烯在冠狀區域中相互混合。於此系統中，聚二甲基矽氧烷所形成之球核主要會以體心立方結構的方式排列。有趣的是，在靠近六方堆積柱狀結構的附近，我們發現當均聚物分子量較小時，微胞將排列成Frank-Kasper σ 相。在升溫過程中，由於lattice fluctuation的緣故，使得微胞從近似準晶結構轉變成體心立方結構。此研究說明，即便在構型對稱的系統中，仍可利用混摻均聚物的方式來得到Frank-Kasper σ 相。