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鋁合金6061硬度的問題，我們搜遍了碩博士論文和台灣出版的書籍，推薦謝朝陽寫的 熱處理，101例客訴分析 和王平，劉靜的 鋁合金半固態加工理論與工藝都 可以從中找到所需的評價。
另外網站主成份田口法於A6061 之預時效製程最佳化研究 - 大葉大學也說明：... 前叉、手把等部位，但若要以熱處理型鋁合金. 全面取代鋼製零件，對其材料硬度與強度之機械性質要求必 ... 達到均質化的效果，使偏析的情形減到最低，A6061鋁合金.
這兩本書分別來自博客思 和科學所出版 。
國立臺北科技大學 材料科學與工程研究所 陳貞光所指導 廖桓雍的 6005鋁合金之T6熱處理優化 （2021），提出鋁合金6061硬度關鍵因素是什麼，來自於6005鋁合金、熱力學模擬、T6熱處理、固溶處理、人工時效。
而第二篇論文國立臺灣師範大學 機電工程學系 劉傳璽、尤尚邦所指導 鄭凱維的 應用田口法於AZ31鎂合金薄板摩擦攪拌銲接之最佳參數設計 （2021），提出因為有 鎂合金、摩擦攪拌銲接、田口法、抗拉強度的重點而找出了 鋁合金6061硬度的解答。
最後網站鋁合金5052與6061應用惰氣金屬極電弧銲對接之研究則補充：最後針對銲接後的銲件做衝擊、拉伸、微硬度等機械性質測試及金相觀察，以評估最佳參數及填料。實驗的結果顯示：異種鋁合金的接合，其銲接參數與選用之銲線種類關係極大 ...
熱處理，101例客訴分析
為了解決鋁合金6061硬度 的問題，作者謝朝陽 這樣論述：
熱處理入門技術，「專業知識」溫度、時間、冷卻，三種參數對應金屬材料，找這本就對了！ 熱處理行業包含多種產業，從工廠規劃、設備採買、試俥到產品生產等整廠工程及管理實務。 鐵鋼材料在受到加熱、冷卻或加工時，其動態及靜態的強度均會發生顯著的變化；通常由於材料選擇不當、熱處理操作不當、或者不合於使用條件等之原因而起，嚴重者致使工作件不堪使用。 此書中案例中，由專業領域的行家針對產品問題並提出解決對策及建議。
6005鋁合金之T6熱處理優化
為了解決鋁合金6061硬度 的問題，作者廖桓雍 這樣論述：
6005鋁合金為Al-Mg-Si系列之熱處理鋁合金，可透過均質化處理 (Homogenization)、固溶處理 (Solid solution treatment, S.T.) 與人工時效 (Artificial aging, A.A.) 提升材料機械性質。本研究針對已均質化6005鋁合金，透過熱力學模擬軟體計算材料平衡相之比例變化作為熱處理參數參考，擬定固溶處理與人工時效之溫度、時間，經由時效硬化熱處理尋找最佳T6熱處理參數，使Mg-Si析出物達到β”狀態，最大化增加6005鋁合金之機械性質。6005鋁合金在525°C、550°C、575°C以同一溫度進行固溶處理，隨固溶時間的增加，硬度
皆有逐漸下降趨勢，顯示粗大Mg-Si析出物經固溶處理皆有效消除，Mg、Si原子均勻固溶擴散至Al基底內。在人工時效方面，以155°C進行人工時效約在32小時達時效硬化峰值(Peak-aged)約123 Hv，其極限抗拉強度為339.7 MPa，伸長率為15.6%。於175°C約在8小時達硬化峰值約118 Hv，其極限抗拉強度為334.6 MPa，伸長率為13.8%。低溫下人工時效Mg-Si化合物需更長時間才會成長為β”，但較為容易有效控制Mg-Si析出物之生長與相變化，故155°C最大硬度峰值略高於175°C最大硬度峰值。考量未來業界應用之6005鋁合金工件尺寸較大與時間成本考量，以550°C
固溶處理4小時，並在175°C人工時效8小時，為本研究建議之最佳T6熱處理參數。
鋁合金半固態加工理論與工藝
為了解決鋁合金6061硬度 的問題，作者王平，劉靜 這樣論述：
本書針對A356、ZL201、ZL116、Y112、6061、6063等幾個廣泛使用的合金系，詳盡介紹了其半固態加工的制漿、重熔加熱、成型、熱處理、以及模擬與計算等過程的理論與工藝，闡述內容更加集中，真對性更強，結構更加緊湊，對於科研與教學具有更加直接、明確的參考與借鑒意義。具有更高的使用價值。 《現代冶金與材料過程工程叢書》序前言第1章 緒論1.1半固態成形技術概述1.2半固態金屬成形技術的優點1.3半固態漿料的制備技術1.4金屬的半固態非枝晶凝固組織與形成機制1.5半固態金屬成形工藝1.6半固態金屬成形技術國內外發展概況參考文獻第2章 Y112鋁合金半固態成形組織及性能
2.1液相線鑄造Y112鋁合金半固態漿料的制備2.1.1合金液相線溫度的確定2.1.2Y112鋁合金的熔鑄2.2液相線鑄造工藝參數對Y112鋁合金組織的影響2.2.1不同鑄造溫度下Y112鋁合金的組織2.2.2不同冷卻強度下Y112鋁合金的組織2.2.3不同鑄造速度下Y112鋁合金的組織2.3液相線鑄造Y112鋁合金組織形成機理2.3.1形核2.3.2長大2.4液相線鑄造Y112鋁合金的二次加熱2.4.1液相體積分數的確定2.4.2電阻爐恆溫二次加熱2.4.3電阻爐恆高溫快速二次加熱2.4.4二次加熱組織的演化機理分析2.5Y112鋁合金半固態成形及其熱處理2.5.1Y112鋁合金的半固態擠壓
及其熱處理2.5.2Y112鋁合金的半固態壓鑄組織及性能2.5.3Y112鋁合金的半固態模鍛組織及性能參考文獻第3章 ZL116合金的半固態成形及其熱處理3.1ZL116合金半固態坯料的制備3.1.1實驗材料3.1.2近液相線半連續鑄造制備半固態坯料3.1.3近液相線鑄造ZL116鋁合金組織形成機理3.2ZL116合金半固態坯料的二次加熱3.2.1ZL116合金固、液相線溫度的確定3.2.2ZL116合金半固態坯料的二次加熱3.2.3半固態合金坯料二次加熱組織的演化機理3.3ZL116合金的半固態模鍛成形3.3.1實驗材料3.3.2實驗設備3.3.3ZL116合金半固態模鍛成形件的內部質量3.
3.4ZL116合金模鍛成形件的組織3.3.5ZL116合金模鍛成形件的性能3.4ZL116合金的半固態擠壓成形3.4.1半固態擠壓成形實驗3.4.2ZL116合金擠壓件的組織3.4.3ZL116合金擠壓件的性能3.5ZL116合金半固態擠壓成形件的熱處理3.5.1ZL116合金半固態成形件的熱處理3.5.2強化機理分析參考文獻第4章 ZL201合金半固態加工4.1ZL201合金半固態坯料的制備4.1.1實驗材料4.1.2實驗方法4.1.3實驗結果和分析4.1.4近液相線鑄造ZL201合金組織形成機理4.2低頻電磁攪拌制備ZL201合金坯料4.2.1實驗方法4.2.2實驗結果和分析4.2.3低
頻電磁場對ZL201合金組織影響的機理4.3ZL201合金半固態坯料的二次加熱4.3.1實驗方法4.3.2二次加熱組織的觀察4.3.3二次加熱時組織的轉變過程4.4電阻爐變溫高溫二次加熱工藝4.4.1實驗方法4.4.2二次加熱組織的觀察4.4.3二次加熱溫度和保溫時間對組織轉變的影響4.5半固態觸變壓鑄成形的數值模擬4.5.1數值模擬的假設4.5.2數值模擬的主要步驟4.5.3數值模擬的方案4.5.4半固態觸變壓鑄成形金屬漿料充型過程的數值模擬4.5.5半固態觸變壓鑄金屬漿料凝固過程的數值模擬4.6半固態觸變壓鑄實驗及微觀組織觀察4.6.1實驗材料4.6.2實驗設備及工藝4.6.3半固態觸變壓
鑄結果與分析4.6.4半固態觸變壓鑄成形件的微觀組織觀察與分析4.7半固態觸變壓鑄件熱處理及微觀組織觀察4.7.1實驗過程4.7.2時效時間對壓鑄件性能的影響4.7.3時效時間對壓鑄件微觀組織的影響參考文獻第5章 半固態ZL201合金壓縮變形行為5，1實驗材料5.2實驗設備5.3實驗方案5.4實驗結果與討論5.4.1半固態ZL201合金重熔后的微觀組織5.4.2壓縮變形規律的結果分析5.5數學模型的建立5.5.1曲線擬合與最小二乘法5.5.2建立數學模型5.5.3數學模型的推導及檢驗參考文獻第6章 ZL201合金半固態擠壓及壓鑄數值模擬6.1ZL201合金半固態觸變擠壓成形6.1.1擠壓參數的
確定6.1.2擠壓實驗6.2擠壓件的組織分析6.2.1未擠壓的樣品顯微組織分析6.2.2擠壓后的樣品顯微組織分析6.3熱處理工藝的確定6.3.1正交實驗設計6.3.2正交實驗結果分析6.3.3正交最優工藝實驗驗證6.4熱處理過程對微觀組織的影響6.4.1固溶處理對微觀組織的影響6.4.2固溶處理對力學性能的影響6.4.3時效處理對力學性能的影響6.4.4時效處理對微觀組織影響6.5半固態觸變壓鑄成形的數值模擬6.5.1數值模擬的假設6.5.2AnyCasting充型過程模擬6.6凝固過程模擬6.6.1凝固微觀組織數值模擬6.6.2鑄件機械性能數值模擬6.6.3鑄件缺陷預測參考文獻第7章 ZL2
01合金半固態模鍛組織與性能7.1半固態ZL201合金漿料的制備工藝7.1.1材料7.1.2設備和工具7.2方法7.3ZL201合金近液相線電磁鑄造（NLEMC）鑄態組織7.3.1NLEMC對合金組織的影響7.3.2冷卻條件對合金組織的影響7.4ZL201合金NLEMC鑄態組織性能7.4.1電磁攪拌強度的影響7.4.2不同冷卻條件的影響7.5ZL201合金NLEMC鑄態組織SEM分析7.6半固態ZL201合金模鍛成形工藝7.6.1模鍛件形狀7.6.2模鍛方式7.6.3鍛件選定7.6.4分型面7.6.5模具設計有關參數及其計算7.6.6鍛模設計7.6.7模具設計圖7.7實驗設備與材料7.7.1設
備和工具7.7.2原料和試劑7.8ZL201合金的半固態模鍛工藝7.8.1模鍛准備7.8.2比壓的選擇7.8.3保壓時間的選擇7.8.4模具預熱溫度的選擇7.8.5模鍛及試樣編號7.8.6制樣7.9半固態ZL201合金模鍛成形件組織7.10電磁攪拌強度對組織性能的影響7.11模鍛力對組織性能的影響7.12模鍛溫度對組織性能的影響7.13ZL201合金半固態鍛件熱處理工藝7.13.1實驗材料與方法7.13.2硬度測試及結果7.13.3金相組織觀察7.13.4SEM分析7.14熱處理工藝對模鍛成形件性能的影響參考文獻……第8章 356合金成形過程流場與溫度場耦合數值模擬第9章 6061鋁合金半固態
觸變模鍛成形第10章 6063鋁合金半固態觸變擠壓及數值模擬
應用田口法於AZ31鎂合金薄板摩擦攪拌銲接之最佳參數設計
為了解決鋁合金6061硬度 的問題，作者鄭凱維 這樣論述：
本研究使用精密型五軸加工機，配合自行設計得夾具夾持厚度為1 mm之AZ31鎂合金薄板試片，固定於工作平台上進行摩擦攪拌銲接，使用田口法減少實驗次數並找出最適參數組合以得到最佳的抗拉強度，用L9的田口直交表設計加工參數，三種因子與各三種水準分別為攪拌頭肩部尺寸(2、2.5、3 mm)、主軸轉速(14000、15000、16000 rpm)以及進給速度(5、10、15 mm/min)。銲接後再進行銲道的表面觀察、微硬度試驗、金相顯微組織觀察、拉伸試驗及掃描式電子顯微鏡觀測分析，實驗後得到以下幾項結論：1. 銲道的孔洞缺陷直接影響銲道的抗拉強度，從拉伸試驗的斷裂面能看出其斷裂位置並非原本的對接邊
，而是銲道造成的孔洞處斷裂，抗拉強度最高的編號5試片其孔洞缺陷最小，抗拉強度最高，能判斷孔洞缺陷對銲道抗拉強度有非常大的負面影響。2. 最高的抗拉強度為編號五試片，其參數為2.5 mm肩部尺寸、15000 rpm、15 mm/min，抗拉強度為169.052 Mpa，約為母材強度的65%，最低的抗拉強度為編號1試片，其參數為2 mm肩部尺寸、14000 rpm及5 mm/min，抗拉強度為30.804 Mpa，為母材強度的11%。3. 編號5號試片出現延性破壞的酒窩狀(dimple)組織，顯示本試片在拉伸過程中產生了塑性變形，其他八組試片發現材料的斷面呈現劈裂面或自由表面，尚未完全塑性變形
便破斷，可以得知其他組別試片的破斷面皆為脆性破壞。4. 透過田口法，找出之最適參數為A2(2.5 mm肩部尺寸)、B2(15000 rpm)、C3(15 mm/min)參數組合，其剛好為實驗參數配置的編號五號試片。