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國立清華大學 工程與系統科學系 葉宗洸、王美雅所指導 施湘鈴的 水化學控制對於壓水式反應器一次側水環境 600合金與316L不銹鋼的應力腐蝕龜裂影響之研究 （2021），提出元素週期表7a關鍵因素是什麼，來自於應力腐蝕龜裂、鎳基600合金、316L不銹鋼、慢應變速率拉伸試驗、硼/鋰濃度、溶氫量。
而第二篇論文國立中山大學 光電工程學系研究所 鄭木海所指導 蔡俊欽的 高功率發光二極體模組光功率與光場高溫老化可靠度之研究 （2009），提出因為有 高功率發光二極體、光功率、光場、可靠度、高溫老化的重點而找出了 元素週期表7a的解答。
元素週期表7a進入發燒排行的影片
要是早點知道有這首歌 就不會背得要死要活哈哈 超棒的這首歌!!!
intro: Cadd9 | G | Am7 | G | Fadd9 | C/E | Dm
| Cadd9 | G
1A族 氫鋰鈉鉀銣銫鍅
| Am7 |G
2A族 鈹鎂鈣鍶鋇鐳
| Fadd9 | C/E | Dm |G
鈧鈦釩鉻錳鐵鈷鎳銅鋅 是3B回到2B (不是2B鉛筆)
| Cadd9 | G
氫鋰鈉鉀銣銫鍅
| Am7 |G
2A族 鈹鎂鈣鍶鋇鐳
| Fadd9 | C/E | Dm |G
鈧鈦釩鉻錳鐵鈷鎳銅鋅 是3B回到2B
| Cadd9 | G
3A是 硼鋁鎵銦釶
| Am7 |G
4A是碳矽鍺錫鉛
| Fadd9
5A 氮磷砷銻鉍
| C/E |
6A是 氧硫硒碲釙
|Dm |
7A 氟氯溴碘砈
|G |
8A是 氦氖氬氪氙氡
|Cadd9 | G
硼鋁鎵銦釶
| Am7 |G
4A是碳矽鍺錫鉛
| Fadd9
5A 氮磷砷銻鉍
| C/E
6A是 氧硫硒碲釙
|Dm |
7A 氟氯溴碘砈
|G | Cadd9
8A是 氦氖氬氪氙氡
1A族 氫鋰鈉鉀銣銫鍅
2A族 鈹鎂鈣鍶鋇鐳
鈧鈦釩鉻錳鐵鈷鎳銅鋅 是3B回到2B
不是2B鉛筆
氫鋰鈉鉀銣銫鍅
2A族 鈹鎂鈣鍶鋇鐳
鈧鈦釩鉻錳鐵鈷鎳銅鋅 是3B回到2B
3A是 硼鋁鎵銦釶
4A是碳矽鍺錫鉛
5A 氮磷砷銻鉍
6A是 氧硫硒碲釙
7A 氟氯溴碘砈
8A是 氦氖氬氪氙氡
硼鋁鎵銦釶
4A是碳矽鍺錫鉛
5A 氮磷砷銻鉍
6A是 氧硫硒碲釙
7A 氟氯溴碘砈
8A是 氦氖氬氪氙氡
等你們會唱這首歌
一定會考100分
水化學控制對於壓水式反應器一次側水環境 600合金與316L不銹鋼的應力腐蝕龜裂影響之研究
為了解決元素週期表7a 的問題，作者施湘鈴 這樣論述：
鎳基合金600 (Alloy 600)與沃斯田鐵不銹鋼316L (SS 316L)為壓水式反應器(Pressurized Water Reactor, PWR)常見的結構組件材料，然而在電廠長期運轉下，結構組件腐蝕劣化問題層出不窮，如一次側冷卻水應力腐蝕龜裂(Primary Water Stress Corrosion Cracking, PWSCC)。為減緩腐蝕問題，各國電廠對於PWR進行了適當的水化學調控，如添加氫氣、控制pH值、硼酸濃度與氫氧化鋰濃度等。添加氫氣用以降低水環境因輻射分解反應而提高的氧化性，並減緩組件材料劣化，然而在目前EPRI規範的溶氫濃度25-50 cc⁄kg H2O
與運轉溫度320-360℃下，仍有PWSCC發生，因此各國核電廠考慮調整溶氫濃度至5 cc/kg H2O以下，或75 cc/kg H2O以上。此外，於水迴路中添加硼酸以控制中子反應度，添加氫氧化鋰則用於平衡水環境的pH值。但隨著燃料週期的燃耗，硼濃度逐漸下降，氫氧化鋰濃度也需有所調整。藉由溶氫(dissolved hydrogen, DH)濃度與pH值的調控，可使材料避開Ni/NiO的相轉換點，進而減緩PWSCC發生。因此本研究將探討燃料週期初期(Beginning of Cycle, BOC)與末期(End of Cycle, EOC)水環境在溶氫濃度降低至5 cc/kg H2O的條件下，對
於Alloy 600與SS 316L所造成的影響。本研究透過模擬PWR一次側水環境，對於Alloy 600與SS 316L進行慢應變速率拉伸試驗(Slow Strain Rate Test, SSRT)。實驗先將Alloy 600與SS 316L試棒進行固溶退火熱處理(SA)後，再分別進行單一階段時效處理(TT)與敏化熱處理(SEN)並預長氧化膜。而後模擬燃料週期初期與末期，在320℃與溶氫濃度為5 cc/kg H2O的水環境下進行SSRT試驗，分析材料應力腐蝕龜裂(Stress Corrosion Cracking, SCC)行為，並對於試棒破斷面與表面氧化膜形貌進行觀察與分析。實驗結果顯示
，對於Alloy 600而言，TT試棒在1200 ppm B + 3.5 ppm Li溶氫條件下展現最差的機械性質，但無論是除氧或溶氫環境，Alloy 600都表現出較低的SCC敏感性。而SS 316L SEN試棒在300 ppm B + 1 ppm Li溶氫條件下的最大抗拉強度(Ultimate Tensile Strength, UTS)與降伏強度(Yield Strength, YS)表現最差，然而實驗結果顯示溶氫可有效降低SEN試棒的SCC敏感性。Alloy 600表面氧化膜主要由尖晶石氧化物(spinel oxide) NiFe2O4、Cr2O3與NiO所構成，SS 316L的表面氧
化膜則以α-Fe2O3、γ-Fe2O3、尖晶石氧化物NiFe2O4與Fe3O4為主。
高功率發光二極體模組光功率與光場高溫老化可靠度之研究
為了解決元素週期表7a 的問題，作者蔡俊欽 這樣論述：
隨著高功率發光二極體(LEDs)元件發光效率與可靠度的提高，及LED照明大量被使用在日常生活中，LED研發重點由原先LED元件發展，已逐漸轉向LED模組構裝技術可靠度之研發，即研發LED模組材料、光功率、光場、結構設計和可靠度之間的關係。本論文研究共分三部份，在高溫老化測試下，首先研究LED模組透鏡形狀和失效可靠度相關性，然後研討LED模組光功率與光場衰減之機制，最後研究白光LED模組摻雜Ce:YAG 螢光膠之衰減機制。第一部份研究為研討不同透鏡形狀高功率LED模組，在高溫老化測試下光功率及透鏡形狀之改變。實驗顯示出半球形塑膠透鏡模組，比圓柱形和橢圓形塑膠透鏡，有更好的壽命，這是由於半球形塑
膠透鏡，有更好的熱散效果。同時在老化溫度80℃測試條件下，半球形透鏡LED模組的壽命，是圓柱形透鏡LED模組的1.5倍，也是橢圓形透鏡LED模組的3倍。第二部份研究為研討LED模組光場與光譜在高溫老化實驗下，測試結果及衰減機制。實驗結果顯示LED模組的光場，在± (15o~75o)兩個不同的角度，相較於其他的角度，隨著老化時間增加有更多的衰減量。同時透鏡材料經由高溫老化後會產生衰退，使得LED模組中心波長在光譜中會產生5 nm的偏移。此外，隨著老化時間的增加，塑膠透鏡曲率半徑會有6-70 μm的收縮。進一步實驗與模擬結果顯示，改善透鏡的結構與材料，可以延長高功率LED模組的操作壽命。第三部份研
究為研討白光LED模組在高溫老化下，不同濃度與厚度摻雜Ce:YAG螢光膠的衰減機制。實驗結果顯示LED模組流明損失、色度CIE偏移、光譜強度減少，都隨著Ce:YAG的濃度增加而衰減。我們發現在1mm厚的螢光膠中，摻雜5.5％的Ce:YAG，是造成94%流明損失的原因，而剩餘的6％損失為矽膠衰退所產生。因此在LED模組封裝，低的Ce:YAG螢光粉摻雜濃度(2.4%)，調配厚度較薄的矽膠(1mm)，為白光LED模組掺雜螢光粉，延長操作壽命的必要條件。