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國立清華大學 工程與系統科學系 葉宗洸、王美雅所指導 施湘鈴的 水化學控制對於壓水式反應器一次側水環境 600合金與316L不銹鋼的應力腐蝕龜裂影響之研究 （2021），提出元素週期表119關鍵因素是什麼，來自於應力腐蝕龜裂、鎳基600合金、316L不銹鋼、慢應變速率拉伸試驗、硼/鋰濃度、溶氫量。
而第二篇論文國立陽明交通大學 機械工程系所 鄭文雅所指導 沈政吉的 鬆質骨之受壓機械性質及數值模擬探討 （2021），提出因為有 鬆質骨、有限元素法、數值模擬、微電腦斷層掃描、受壓力學性質、特徵單元模型的重點而找出了 元素週期表119的解答。
世界級記憶大師教你人人學得會的高效記憶術
為了解決元素週期表119 的問題，作者蔣卓鎯 這樣論述：
作者蔣卓鎯曾在第20屆世界腦力錦標賽上獲得世界記憶大師的稱號，與其羡慕他的超強大腦，不如跟他一起來學習高效記憶術。高效記憶的本質是圖像，秘訣是聯想，基礎是數位密碼，所以你要啟動大腦，大膽想像，牢記110個數位密碼，同時掌握記憶精英都在使用的記憶宮殿。只要你在日常生活和學習的過程中，積極轉變思維，嘗試運用高效記憶法去記憶一切需要記憶的資料，用不了多久，之前模糊混淆記不住的內容都會過目不忘，大大提升學習效率，甚至去參加世界腦力錦標賽。
水化學控制對於壓水式反應器一次側水環境 600合金與316L不銹鋼的應力腐蝕龜裂影響之研究
為了解決元素週期表119 的問題，作者施湘鈴 這樣論述：
鎳基合金600 (Alloy 600)與沃斯田鐵不銹鋼316L (SS 316L)為壓水式反應器(Pressurized Water Reactor, PWR)常見的結構組件材料，然而在電廠長期運轉下，結構組件腐蝕劣化問題層出不窮，如一次側冷卻水應力腐蝕龜裂(Primary Water Stress Corrosion Cracking, PWSCC)。為減緩腐蝕問題，各國電廠對於PWR進行了適當的水化學調控，如添加氫氣、控制pH值、硼酸濃度與氫氧化鋰濃度等。添加氫氣用以降低水環境因輻射分解反應而提高的氧化性，並減緩組件材料劣化，然而在目前EPRI規範的溶氫濃度25-50 cc⁄kg H2O
與運轉溫度320-360℃下，仍有PWSCC發生，因此各國核電廠考慮調整溶氫濃度至5 cc/kg H2O以下，或75 cc/kg H2O以上。此外，於水迴路中添加硼酸以控制中子反應度，添加氫氧化鋰則用於平衡水環境的pH值。但隨著燃料週期的燃耗，硼濃度逐漸下降，氫氧化鋰濃度也需有所調整。藉由溶氫(dissolved hydrogen, DH)濃度與pH值的調控，可使材料避開Ni/NiO的相轉換點，進而減緩PWSCC發生。因此本研究將探討燃料週期初期(Beginning of Cycle, BOC)與末期(End of Cycle, EOC)水環境在溶氫濃度降低至5 cc/kg H2O的條件下，對
於Alloy 600與SS 316L所造成的影響。本研究透過模擬PWR一次側水環境，對於Alloy 600與SS 316L進行慢應變速率拉伸試驗(Slow Strain Rate Test, SSRT)。實驗先將Alloy 600與SS 316L試棒進行固溶退火熱處理(SA)後，再分別進行單一階段時效處理(TT)與敏化熱處理(SEN)並預長氧化膜。而後模擬燃料週期初期與末期，在320℃與溶氫濃度為5 cc/kg H2O的水環境下進行SSRT試驗，分析材料應力腐蝕龜裂(Stress Corrosion Cracking, SCC)行為，並對於試棒破斷面與表面氧化膜形貌進行觀察與分析。實驗結果顯示
，對於Alloy 600而言，TT試棒在1200 ppm B + 3.5 ppm Li溶氫條件下展現最差的機械性質，但無論是除氧或溶氫環境，Alloy 600都表現出較低的SCC敏感性。而SS 316L SEN試棒在300 ppm B + 1 ppm Li溶氫條件下的最大抗拉強度(Ultimate Tensile Strength, UTS)與降伏強度(Yield Strength, YS)表現最差，然而實驗結果顯示溶氫可有效降低SEN試棒的SCC敏感性。Alloy 600表面氧化膜主要由尖晶石氧化物(spinel oxide) NiFe2O4、Cr2O3與NiO所構成，SS 316L的表面氧
化膜則以α-Fe2O3、γ-Fe2O3、尖晶石氧化物NiFe2O4與Fe3O4為主。
鬆質骨之受壓機械性質及數值模擬探討
為了解決元素週期表119 的問題，作者沈政吉 這樣論述：
摘要 IABSTRACT II致謝 IV目錄 V表目錄 VIII圖目錄 IX第一章 緒論 11.1 骨骼系統之成分與功能 11.2骨骼之尺度、結構及材料 21.3 鬆質骨之微結構與基礎材料性質 41.4 鬆質骨之力學響應 61.5 文獻回顧 71.5.1 鬆質骨之微結構 71.5.2 數值模型 91.5.3 基礎材料性質 111.5.3.1 骨小梁楊氏模數 111.5.3.2 骨小梁之降伏後性質 131.6 研究動機及目的 14第二章 鬆質骨之微結構型態與結構參數 162.1 鬆
質骨試樣準備 162.1.1 鬆質骨取得來源 162.1.2 鬆質骨試樣之尺寸與形狀選擇及製備 162.1.3 鬆質骨部位之選擇與動機目的 162.2 結構參數測量方法 182.2.1 微電腦斷層掃描（Micro-CT） 182.2.2 影像處理 192.2.3 影像體素尺寸選擇 202.2.4 影像像素與體素之關係 212.2.6 二值化與閾值設定 212.3 試樣結構參數分析 232.3.1 樣本密度（apparent density）與組織密度（tissue density） 232.3.2 相對密度（relat
ive density） 242.3.3骨小梁厚度（trabecular thickness，Tb.Th） 與骨小梁間隔（trabecular separation，Tb.Sp） 252.3.4 非等向性（Degree of Anisotropy，DA） 262.3.4 結果討論 29第三章 鬆質骨之受壓力學響應 313.1實驗與方法 313.1.1 實驗儀器 313.1.2 實驗方法 313.2 鬆質骨樣本真實受壓力學響應 323.3 實驗結果與討論 35第四章 數值模型建立與分析 364.1 微電腦斷層掃描重建模型 3
64.1.1 重建微電腦斷層掃描模型 364.1.2 網格劃分方法 374.1.3 邊界條件設定 384.1.4 數值模擬結果 394.1.5 與力學實驗回推之線彈性段基礎材料性質 394.2 特徵單元模型 414.2.1 特徵單元模型建立 414.2.2 特徵單元之微結構測量 444.2.3 週期性邊界條件（periodic boundary conditions） 444.2.4 網格劃分與邊界條件設定 464.2.5 有效楊氏模數模擬結果 474.2.6 加入非等向性特徵之模擬結果 48第五章 完整
受壓力學響應之數值模擬 495.1 數值模擬 495.1.1 數值模型建立 495.1.2 元素尺寸及模型尺寸收斂性分析 495.1.3接觸及邊界條件設定 505.1.4 模型之材料設定 515.1.5 數值模擬結果 525.2 結果與討論 52第六章 結論與未來工作 546.1 結論 546.1.1 數值模型 546.1.2 微觀結構測量結果 556.1.3 受壓力學實驗 566.2.1 樣本製備與力學實驗之改良 576.2.2 數值模擬 57參考文獻 59