中鋼熱軋鋼板的問題，透過圖書和論文來找解法和答案更準確安心。 我們找到下列問答集和資訊懶人包

合金元素矽鉻銅對低碳鋼高溫氧化的影響

為了解決中鋼熱軋鋼板的問題，作者蔡易宸 這樣論述：

鋼鐵材料因為優異機械性質與較低製造成本是最常用的金屬材料，熱軋延是將鋼錠輥軋成鋼板的唯一加工製程，在此嚴苛環境下(1050 ~ 1280 ºC持溫1~2小時均質化處理)會導致鋼板嚴重氧化，除了影響材料利用效率外，後續冷軋的氧化層去除也是製程重點。低碳鋼中的Si、Cr作為去氧化劑、抗腐蝕元素而刻意添加，Cu則固溶於基材作為後續奈米Cu析出所需，然而在高溫環境下液體Cu傾向於表面、晶界析出，熱軋過程中可能造成熱脆(Hot Shortness)問題。 本研究探討低碳鋼中Si、Cr和Cu對熱軋氧化層形成的影響，取六種Si、Cr、Cu含量不同的熱軋試片進行微結構分析後，對同樣六種試片做高溫氧化實

驗。熱軋試片從再熱(1230 ºC持溫2小時)開始，緊接著為粗軋、精軋與盤捲步驟，取最後盤捲鋼板做OM、SEM、EDS、EBSD、EPMA等為結構分析；高溫氧化則取精軋前的溫度1150 ºC持溫1分鐘並爐冷降溫，升降溫過程皆保持於氬氣環境防止升降溫過程的氧化層生成。接著以OM、SEM、EDS、EBSD、EPMA、TEM等儀器探討氧化層微結構及高溫狀態下的析出機制。結果顯示，Si、Cr、Cu於界面處析出會降低氧化層厚度，Si、Cr與Fe0.95O形成的Fayalite、Chromite會增加氧化層於底材的附著性。含Cu量0.1 wt%的試片，Cu會在底材／氧化層界面處連續分佈，含Cu量0.3 w

t%的試片則不止於界面處析出，在底材晶界也有以奈米Cu析出的現象。在同時含Si、Cr、Cu的試片中，Cu則作顆粒狀散亂分佈於Fayalite、Chromite所形成的次氧化層中，推測Si、Cr在高溫氧化中可以改善液體Cu所造成的熱脆現象。

H型鋼及熱風爐之熱固耦合及最佳化研究

為了解決中鋼熱軋鋼板的問題，作者甘玉鳳 這樣論述：

本研究分為兩個部分，第一部分主要對H型鋼熱軋過程中之快速冷卻進行研究。H型鋼作為綠色建築的新型鋼材具有結構強度高、自重輕、工程施工快且佔地面積小等優點，但其熱軋製程極其複雜，為了增強H型鋼的機械材料性能，需對其軋後冷卻過程進行嚴格控制。本部分以數值模擬對H型鋼之快速冷卻進行最佳化分析並輔以雙噴嘴射流衝擊冷卻實驗對高溫鋼板表面之h值進行逆向求解；第二部分主要對煉鋼廠熱風爐之運作方式及其熱應力進行分析，熱風爐之功能乃供給高爐高溫熱風，是影響煉鐵產量的重要設備之一。本部分研究主要對熱風爐運作期間之熱流場進行數值模擬並與現場溫度量測值進行比對，並結合溫度場對熱風爐之熱應力進行分析。各部分之研究內容如

下:H型鋼之快速冷卻部分乃利用共軛梯度法結合三維熱力耦合模型對H型鋼均勻快速冷卻之熱傳係數進行最佳化分析，同時輔以雙噴嘴射流衝擊冷卻實驗對高溫鋼板快速冷卻之h 值分佈進行逆向求解，用以掌握H型鋼在軋後冷卻過程中多噴嘴衝擊冷卻時，由噴嘴間距、噴嘴流量、噴嘴高度及干涉效應等因素對其冷卻效果之影響。對於H型鋼均勻快速冷卻之熱傳係數最佳化分析部分，主要探討三種不同尺寸之H型鋼 ( H300×300, H250×250, 和H200×200) 在控制冷卻過程中之溫度分佈和殘餘應力分佈，研究發現在同樣的計算條件下 (初始溫度為850℃，冷卻後的平均溫度為550±10℃)，採用共軛梯度方法計算之最佳熱傳係數

分佈可以產生更均勻之溫度分佈和更小之殘餘應力，不同尺寸之H型鋼最大溫差分別降低57℃，74℃和75℃，表面最大溫度差減少60〜80℃，腹板殘餘應力可以減少20〜40 MPa。對於雙噴嘴射流衝擊冷卻實驗部分，根據實驗試件建立三維數值模型，並使用共軛梯度法之逆向求解方法來計算鋼板冷卻過程中表面之傳熱係數分佈。實驗和數值結果均表明在兩個噴嘴噴射衝擊區域之間會出現干涉區域（會產生干涉效應），且干涉間距隨噴嘴流量和噴嘴高度以及噴嘴間距的變化而變化。隨著水流在鋼板表面上擴散，散熱區域逐漸從衝擊區域延伸到干涉區域和流動區域，在水流濕前沿到達處熱通量達到峰值，同時，熱通量之峰值隨著與衝擊區域之距離增加而減小。

逆向計算結果顯示最大局部傳熱係數約為23000 W/(m2-K)，而平均傳熱係數在一定範圍內隨著水流速的增加而增加，但隨著噴嘴間距的增加而減小。鋼板表面之熱傳係數在衝擊區域最大，干涉區域次之，流動區域最小，干涉區域產生之干涉效應會明顯增加熱傳效果，即干涉效應的產生會增加鋼板表面之熱傳係數。熱風爐之操作過程在一個週期內可分為燃燒期和送風期。本研究以中鋼34# KK type熱風爐之實際模型建立熱風爐之三維物理模型，蓄熱磚部分採用非平衡多孔性介質(non-equilibrium porous medium)模型進行簡化，且熱流場計算中壁磚進行等效簡化，並將模擬之溫度值與中鋼實測數據比對，結果發現P

oint A（拱頂），Point B（flue outlet）和Point C（hot blast outlet）最大誤差值分別為2.5%，6.4%和6.2%，均在7%以內。從模擬結果可以看出，在燃燒期和送風期流體流速隨著流道截面積和溫度的變化，其範圍分別為6 m/s～24 m/s、0.9 m/s～8 m/s。在燃燒期內，蓄熱室內流體溫度高於蓄熱磚溫度，而在送風期內，蓄熱磚溫度高於流體溫度，且在整個週期內，蓄熱室內蓄熱磚和流體之溫度均隨高度之增加而增加，蓄熱磚與流體之溫差約為10℃~35℃，熱風爐不同位置壁磚內外表面之溫差範圍為207～1100℃，拉應力(第一主軸應力)主要集中於壁磚外壁面，除

了頸部外應力均在20 MPa以內，壓應力(第三主軸應力)主要集中於壁磚內壁面，除了底部外應力均在-25 MPa以內。其形變量整體表現為向上向外膨脹，最大形變量發生在燃燒室內部頂端處約為200 mm，燃燒室/蓄熱室拱頂及連接管處形變量僅與鐵殼形變量有關而與爐身之形變量之間相互獨立。熱風爐鐵殼整體形變量表現為向上向外自由膨脹，形變量最大發生在燃燒室拱頂頂部，其最大形變量約為30 mm。鐵殼主要承受拉應力，且應力主要集中於頸部、燃燒室/蓄熱室拱頂和連接管以及熱風支管與爐身交接處，壓應力主要集中於各部位連接處。